水下沉管溝槽開挖
對槽軸線段進行浚前測量，取得手資料，并繪制施工圖紙。
導標布設：以基槽軸線為基準，左右基槽邊線各設一對線標，軸線上設置一組中心標。
管道基槽開挖擬采用兩棲式挖泥船進行。挖泥船采用沿著溝槽軸線從發送道位置開始逐步往對岸施工,并且為了防止河內淤泥向已挖溝槽內滑入，采用二次清理溝槽。平面控制采用在岸上建立交會標選用性能優良的六分儀交會定位，控制挖泥船的船位。在導流槽邊緣用竹竿打樁定位，本工程的施工定位至關重要，對此我們采用“激光測距儀、GPS和導標”三結合的方法開展施工平面控制，確保施工質量控制。平面位置控制，由挖泥船參照中心導標和岸上架設經緯儀導向結合。能夠確保管道基槽軸線的準確。深度控制，挖泥船上操作人員根據水位變化隨時調整開挖深度，確保基槽平整度控制在規定范圍內，船艏當班水手用測繩隨時復測挖深情況。開挖時要把穩慢移，根據挖泥導標和水尺記錄，確�；圯S線準確、槽底平整�；坶_挖時，要有專人對已挖基槽進行自檢，基槽軸線、寬度、深度、平整度、坡比應本符合設計要求，并記錄備查。基槽開挖完成后，及時通知業主及監理工程師進行驗收，提供完整的基槽施工驗收資料，驗收合格后方可進行下一工序施工。
新聞:開封市沉管施工公司自主創新用Ritz法研究了各應力分量的應變能,并計算了嵌入式共固化復合材料阻尼結構的損耗因子,得到了損耗因子隨阻尼層厚度變化的規律。結果表明:當薄板總厚度不變,阻尼層厚度由2 mm增加到5.5 mm時,損耗因子隨著阻尼層厚度的增大而增大,阻尼層較厚時,損耗因子對阻尼層厚度的變化不再敏感;當復合材料層厚度不變時,增加阻尼層的厚度可以使損耗因子增大,阻尼層厚度較厚時,阻尼層厚度的變化對損耗因子的影響較小;與復合材料層厚度不變時相比,薄板總厚度不變時,阻尼層較厚時對損耗因子的影響更小。
鋼管組焊
沉管預制的彎頭采用5D的45度3PE防腐彎管，每只彎管長度為2.35m，在直管兩邊各對接兩只彎管，兩只彎管中心對中心為1.65m，在彎管兩頭各加5m長度的直管，這樣沉管段預制完成。
在管道拼裝現場采用吊車、小型龍門架進行成品管的對口焊接。
在焊接前應對進場的成品管再次進行外觀復檢，檢查管節在運輸過程中可能造成的缺陷，并應予以消除。
鋼管焊接采用手工下向焊，在正式組焊前，根據現場環境，進行焊接設備與焊接工藝的認可試驗。全部現場焊接作業、焊接設備、焊接工藝規程皆經監理工程師認可并由合格焊工執行。
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鋼管組焊時，應減少錯邊量，從管頂中心分別向下組對，四周管口做到內口平齊，錯邊且不超過0—1.6mm,對接間隙0.8—1.0mm,相鄰縱縫之間錯開200mm以上。
新聞:開封市沉管施工公司自主創新研究含蜂窩芯層的壓電復合材料層合板的表面局部分層熱屈曲,建立壓電蜂窩層板模型,應用能量原理,計算在層板子層發生局部分層情況下,熱屈曲的臨界溫度變化值。比較不同情況下屈曲臨界溫差的變化,分析不同因素對發生熱屈曲時臨界溫度變化的影響。由計算結果可得,不同分層形狀以及鋪層角度對臨界溫度變換都會產生影響,其中以橢圓形分層具有最好的穩定性。同時臨界溫度變化也會隨附加電場強度線性變化,在工程應用中可利用施加電場來有效防止壓電層板局部分層發生屈曲。焊接前應清除焊道處的油漆、鐵銹、油污、積水，雜質等，早晚溫度低時用氧炔焰清除水銹。
手工電弧焊條用E6010在焊接時，先焊根焊，再熱焊蓋面，電動砂輪清根，認真清理底層焊渣。
焊接后，打磨飛濺、焊瘤、不規則焊縫。先進行外觀檢查，合格后，進行內部檢驗。檢驗合格后及時進行接頭的外防腐，其要求與成品管的要求相同。
如此反復操作，直到完成要求長度的管段組裝。
焊接檢驗：包括外觀檢驗和無損檢測，外觀檢驗由施工單位和監理單位檢驗，根據設計要求，所有環向焊縫均進行100%X射線檢驗，射線探傷應達到3323-87 Ⅱ級的標準。焊接檢驗人員必須持證上崗，保證儀器完好，檢驗結果準確。焊接檢驗應隨焊接進度及時檢驗，并將經監理確認的結果及時反饋，以便施工單位及時掌握質量動態，采取措施，制訂對策，為下道工序創造條件。
長管段組裝完成后，兩端封焊盲板，同時做好鋼管下水拖運的各項準備工作與措施，然后待鋼管接口防腐固化后，進行鋼管拖運沉放。
新聞:開封市沉管施工公司自主創新根據工字梁腹板及緣條受力特點,計算了某型無人機機翼大梁在均布升力作用下腹板和緣條的內力�；诮浀鋵雍习謇碚摵妥畲髴姸葴蕜t,采用Matlab軟件編程,運用迭代法設計了機翼工字形層合結構大梁的鋪層結構。建立了復合材料層合結構大梁的有限元模型,基于最大應力強度準則對大梁結構進行有限元強度校核,給出了各層的安全裕度。分析結果表明,基于經典層合板理論的迭代設計方法能夠在有限次迭代后設計出符合要求的復合材料層合結構翼梁,層合結構翼梁各鋪層安全裕度均大于0.5,該工字梁結構強度符合設計要求。
