油水分離用除泥旋流器分離效率的因素很多,包括操作參數、物性參數和結構參數等,其中入口流量是一個重要的影響因素,它不僅影響到旋流器的含油污水處理能力,而且對旋流器內的油滴粒徑分布、旋流器的分離效率和壓力降也有一定的影響。1實驗裝置實驗流程如圖1所示。螺桿泵將清水送入水力旋流器,旋流器的入口流量可以通過螺桿泵進行調節。油由計量泵注入螺桿泵入口管線中,與水充分混合,通過調節計量泵的流量和入口流量可以調節油水混合物的含油能要求。過浦工藝采用壓力式.如石英砂、核挑充、雙浦料過浦界等,也可考慮采用改性纖維球或其他先進的過浦工藝,以保證最終處理后水質達到注水要求。全水力旋流器內由氣、液、固三相組成。在其軸線附近為氣相,即空氣柱。從空氣柱表面到水力旋流器壁為液固二相。水力旋流器內空氣柱的存在,可通過對速度和壓力的分析為理論所證實。下面對水力旋流器速度和壓力分布作簡單的論述。比重大的顆粒。換言之,水力旋流器溢與軸向位置z和徑向位置r有關,在主分離區域內n值為0130~0156;WZVV內臨界面為圓柱形面,外臨界面是一個柱錐聯合面,WZVV的錐角為3b,略大于水力旋流器錐段部分的半錐角。液-液旋流器因具有分離效率高、占用空間小和操作簡單等優點,在石油和化工等行業得到廣泛的應用[1]。決定其壓力特性及分離性能的是液-液旋流器內復雜的內部流場。為了更好地預測旋流器的分離效率和設計出更高效的旋流器,就要了解其內部流場的分布油水分離用除泥旋流器分離效率這里包括固-液-氣三相同時分離、液-液-氣同時分離以及固-液-液同時分離。在某些場合,要求使固-液-氣三相同時分離,如石油工業中要求將油中的氣和砂同時分離出來,水力旋流器則能滿足這種要求。這種能完成三相同時分離的旋流器只要在液-氣兩相分離用旋流器的基礎上稍加改進即可,這種改進主要是要將其底流中的固液相分開,即將液體中的砂粒除去。迄今尚未見有這方面的報導,該技術的硬件和軟件均有待于進一度則快速趨于零,根據瑞利判別式判定,該區域的流動具有不穩定性,且這種不穩定性將可能擴展到旋流器內部的整個區域而形成不穩定的流動,從而影響旋流器的分離效率。摘要:在試驗和數值模擬的基礎上,對水力旋流器內部的準自由渦運動規律做了定量分析,提出了在旋流器內部的準自由渦運動指數n不是一個常數的觀點。并根據實際旋流器的幾何結構給出了n的變化規律和具體表達式,從而對現有描述旋流器切向速度的公式做了相以上的體積濃度(以密度為39/cm"的固體物料計,重量濃度約為62%以上)在大部分水力旋流器里或許并不多見。不過,在旋流器壁邊界層及其附近,在濃縮用旋流器靠近底流口的區域內,或者在某些特殊應用場合的旋流器內(例如用旋流器濃縮選礦廠尾礦以筑壩或充填時),則很可能存在顆粒流動。式(l)中的彌散應力琢是由于顆粒位置交換拌隨著的動量交換而產生的作用力。設想這樣一種兩相流動狀態:顆粒濃度很低,粒間碰撞很少發生用離心力進行按粒度分級、按密度分選的通用設備。揭示旋流器的動力學機理，更快捷地選型應用，發揮其高效、節能等特性，如何調配影響旋流器分離效果的結構參數、操作參數[4-6]，才能達到較好的分離效果是水利旋流器理論研究的焦點。產自魯西的鈣土礦是以碳酸鹽礦物(方解石)為主、粘土礦物(蒙托石、伊利石)及石英為輔的礦物集合體。由于它具有自然超細的特點，適合于用作橡膠、塑料等的填料，成為一種較好的開切向速度分布很不穩定；從第二錐段0.42m到底流口的末端，盡管切向速度仍有波動，但有一定的周期穩定性，這是多錐體水力旋流器流場分布的獨有特點，在單錐體水力旋流器中這種穩定性是無法實現的。從總體上看，通過水力旋流器幾何中心的切向速度均在一個方向而沒有改變方向，說明幾何中心線在貫穿水力旋流器的過程中永遠不與旋轉流體的旋轉中心重合，這為進一步的改進水力旋流器的的工作狀態提供了可能。將過中油水分離用除泥旋流器分離效率工具。因此通過本系統的應用能深入理解旋流器工作機理,提高生產率。選礦廠中水力旋流器(簡稱旋流器)通常用千分級、脫泥、濃縮、澄請和選別等作業。設計計算的目的是根據礦石性質、流程類型、作業特點和指標要求等條件,選擇合理型式,確定最佳規格及其相應參數和計算所需臺數。旋流器的設計計算方法國內外未統一。本文簡要介紹筆者在研究旋流器主要工藝指標計算方法基礎上歸納的設計計算方法,它具有圖表化和無修得到的旋流器內部一個特定位置的周向速度沿半徑的分布來進行闡述水力旋流器流體流動的穩定性。由圖3可知,盡管大部分區域里環量的平方隨著半徑的增大而增大,但在邊壁附近的區域,卻出現了環量的平方隨半徑的增大而減小的情況,此時根據瑞利判據可以判定流體在水力旋流器內部的流動是不穩定的。這種不穩定性,將不利于水力旋流器分離過程的進行,限制水力旋流器的分離效率。因此水力旋流器的改進和完善,就需要圍繞減條件是要有在線檢測儀器,將檢測到的來料性質(流量、濃度以及粒度組成等)一次信號輸入到計算機內,經過存儲在計算機內的數學模型運算,輸出指令信號到可調部位進行參數調整。例如,來料體積增加,通過流量計檢測將信號輸入計算機,計算機發出指令使供料泵轉數增加,于是維持了來料量與設備處理能力的平衡。又如來料體積未變但濃度增大,但要求溢流中固體含量仍不要增加。則根據濃度計傳來的信號,經計算機轉換輸出指示,油水分離用除泥旋流器分離效率動參數(速度、壓力等)的空間分布有關,而彌散應力的產生條件則是必須有足夠的液相空間以供顆粒的隨機擴散。有關研究〔2〕表明,在固體體積濃度較低時(C<4%),彌散應力占優勢,琢散/:碰撞>10;而濃度較高時(C>35%),場散/恤撞<.01,彌散應力可以忽略不計;大約在C一17%時,琢散/T碰撞七1。在水力旋流器內:顯然彌散應力在大部分情況下都是存在的,可以忽略的情況并不多見。此外,在水力旋流器內,彌散應力具有廣義性,即顆粒

聚氨酯彈性體制作旋流器具有耐腐蝕、抗老化、質量輕等優點，有利于室外及野外作業。在石油鉆探作業中，使用旋流器除砂與脫泥，對鉆井泥漿凈化。旋流器是一個帶有圓柱部分的錐形容器。錐體上部內圓錐體部分叫液腔。圓錐體外側有一進液管，以切線方向和液腔連通

徑逐漸減小,可見各個部位均有一定的分離作用。圖3還表明,對于同一取樣點,在溢流率為1%~5.8線時,平均粒徑隨分流比的變化無明顯的規律,這是因為在這個范圍內溢流率提高引起旋流器切向速度的提高程度不明顯,不足以引起旋流器分離效率的提高。筆者認為作為除油旋流器溢流口的排出液含水率大于95%,不是最終的處理產物,需回到前面的流程中再處理,溢流率越大,旋流器的有效分離效率越低。圖4為進口流量為5.20耐/h分級效率;溢流管插入深度以低于給礦口,高于圓筒部分的下緣為宜。(4)柱體高度。柱體高度增大,礦漿在水力旋流器中的時間增大,礦漿受離心力作用時間也增大,分級越完善,分級效率越高,在一般情況下,柱體高度以直徑的0.6~1.0倍為宜。(5)沉砂嘴直徑。沉砂嘴直徑增大,溢流粒度變細,同時沉砂產率增大,濃度降低,沉砂中細粒增多;反之,當沉砂嘴減小,溢流中粗粒增多,沉砂產率減小,濃度增大,沉砂中細粒減少�，F場試驗結果表油水分離用除泥旋流器分離效率