FXJ-150T鉆井泥漿除砂器參數設計研究，一般認為顆粒與流體有良好的跟隨性，但在徑向，兩者的運動差異比較明顯。筆者從描述顆粒運動的方程出發，研究了跟隨性指標（定義為顆粒復振幅與流體復振幅之比）與（定義為顆粒相位與流體相位之差）隨各主要參數的變化情況，茲將主要結果簡述于下。在其它參數恒定時，隨顆粒粒度及密度的增大，顆粒與流體的跟隨性下降。在切向與軸向，這種影響表現為顆粒復振幅的減小及運動時間的滯后，不過這種影響確實較小水力旋流器由于結構簡單、易于安裝和操作、處理能力大及對環境的適應性強等突出優點,在污水處理等方面應用效果非常明顯,并在石油石化領域獲得廣泛的應用,愈來愈引起國內外的普遍重視。但是,旋流器的旋流分離過程是以能量的消耗為代價的,研究資料證明旋流器分離精度的提高和降低能耗在一定的程度上具有一致性。筆者在切入式水力旋流器基礎上,提出一種新的入口結構形式,本文采用<50mm旋流器對兩種入口結構的液固器分離性能的好壞,因為它沒有考慮來流中油顆粒粒徑的大小。眾所周知,粒徑大的油粒易于分離,總效率高。為比較兩臺旋流器分離性能的好壞,常用粒級效率。粒級效率定義為底流中某一粒徑的原油體積流量占來流中該粒徑體積流量的百分比。兩臺不同的旋流器對某一特定粒徑的油滴,粒級效率高的分離性能好。因而,可用粒級效率判別旋流器的相對好壞,因此探索粒級效率的測試方法有重要意義。對旋流器來講,測量其粒級效率最FXJ-150T鉆井泥漿除砂器參數設計研究濃度。油在進入螺桿泵之前,先經過一個剪切泵,通過剪切泵,可以實現油的分散、乳化以及油水混合物的均勻化作用,從而使進料中的油滴粒徑可控。油水混合物經螺桿泵后,進入一靜態混合器,用于進一步實現油相在水相中的分散和乳化,其最高分散程度可達1~2Lm,混合不均勻系數R在5%以內[1]。油水混圖2為旋流器的結構示意圖。實驗所用旋流器為鋼制旋流器,名義直徑為35mm,采用漸開線雙進口形式。實驗時,在旋流器的大錐段中流器除入口結構不同外,其他結構尺寸盡量保持相同。同時對每一種物料都做相同條件下的兩種旋流器對比試驗。水力旋流器分離過程中的能量損失主要包括流體由進料口進入旋流器筒體因截面突然擴大引起的射流阻力和流體在旋流器內的離心力引起的壓力損失。對于切向進口旋流器,流體由進料口的高速直線流變為進入旋流器筒體的高速旋轉流,流動狀態發生劇烈變化,由于流體和器壁的碰撞沖擊以及流體內部的劇烈摩擦作用消耗旋流器是一種用途廣泛的分離分級設備,其內部出現的空氣核作為其流場特征之一被許多專家學者通過不同的方式進行了研究[1-5],發現旋流器內空氣核對分離特性及分離效率影響很大,因此有必要對空氣核進行全面仔細的研究。由于過去受到測試手段的限制,人們對旋流器內空氣核的研究僅限于尺寸大小及其變化規律,而對其形成、發展直至穩定的過程卻未見詳細的研究報道。鑒于此,筆者利用高速攝像技術對空氣核的形成、發展中心，將過中心軸線平行于進口方向和垂直于進口方向兩個剖面上徑向速度的分布作于圖7中。其中a圖為微彩色指標m/s；b圖為平行進口方向剖面上徑向速度的分布圖；c圖為平行進口方向剖面上徑向速度分布的百分等值線圖；d圖為垂直進口方向剖面上徑向速度的分布圖；e為垂直進口方向剖面上徑向速度分布的百分等值線圖。由圖可知，指向中心的徑向速度的值出現在溢流管的進口端部，為-7.5m/s，而沿徑向向外的速的因素很多,包括操作參數、物性參數和結構參數等,其中入口流量是一個重要的影響因素,它不僅影響到旋流器的含油污水處理能力,而且對旋流器內的油滴粒徑分布、旋流器的分離效率和壓力降也有一定的影響。1實驗裝置實驗流程如圖1所示。螺桿泵將清水送入水力旋流器,旋流器的入口流量可以通過螺桿泵進行調節。油由計量泵注入螺桿泵入口管線中,與水充分混合,通過調節計量泵的流量和入口流量可以調節油水混合物的含油FXJ-150T鉆井泥漿除砂器參數設計研究流器壓力和泵池液位兩個變量的特點及其在生產控制中的重要性，探討了泵池本身具有的自平衡能力，提出了泵池液位-旋流器壓力選擇控制算法。采用西門子硬件和軟件構建控制系統，實現該控制策略的工業應用。實際應用結果表明，該方法對于穩定旋流器工作壓力，保證生產安全進行，提高磨礦產品質量，起到了重要作用。旋流器分級是磨礦生產作業中的重要環節，其溢流礦漿即是進入浮選作業的原料。在旋流器分級作業中了/類繩扁平狀0的空氣核。因此,過去研究認為空氣核的形狀是/柱狀、麻花狀、正弦狀0等形狀都是不全面的。從這里可以看出,空氣核的形狀是隨著流量的不同而發生變化的。對于20b錐角旋流器穩態時空氣核的形狀特征而言,當流量較大時,空氣核在錐體中部".范圍內出現扭曲現象比較明顯,且底部彎曲嚴重,但在整個長度范圍內的直徑尺寸變化較小;當流量較小時,空氣核扭曲雖然不明顯,但在柱錐交界處出現了明顯的彎曲現象,且提早發生離心分離作用。溢流管由直筒式改為異徑管,曲面擴張管、厚壁管或帶螺旋溝形的,以減小在環形區內的局部環流湍動,節約能耗。為了獲得純凈的沉砂,在沉砂口上方切線方向注入清洗水。在個別情況下,為了獲得高濃度沉砂,而又不堵塞沉砂口,加設了螺桿強制排料裝置。為了消除空氣柱的不利影響,而在旋流器中心插入一固體棒,或在底部加設水封裝置。在旋流器的整體型式方面變種也很多,如雙溢流管的三產品旋流器、溢FXJ-150T鉆井泥漿除砂器參數設計研究佳工作狀態，是采用呈夾角并能有效排出的沉砂口直徑當處理的礦石時，不同排礦濃度下的沉砂口直徑與沉砂能力的關系見圖設計過程中，可以根據礦石密度要求的沉砂體積濃度和相應的沉砂能力，由圖查得所需的沉砂口直徑，或按選定的沉砂口直徑核定其沉砂能力澄清的目的是為了獲得清潔的溢流,或者也可以說是為了程度地回收進料中的固相物。水力旋流器進行澄清作業時,對其操作參數的要求是:進料濃度低,底流口較大

聚氨酯彈性體制作旋流器具有耐腐蝕、抗老化、質量輕等優點，有利于室外及野外作業。在石油鉆探作業中，使用旋流器除砂與脫泥，對鉆井泥漿凈化。旋流器是一個帶有圓柱部分的錐形容器。錐體上部內圓錐體部分叫液腔。圓錐體外側有一進液管，以切線方向和液腔連通

這需要犧牲較高進口壓力為代價。動流器進口流體中油的濃度得到控制,且該油的控制濃度與從大沉淀罐出口流體中油的濃度無關。該系統裝備了壓力傳感器和渦輪流量計,以檢測壓力和流量。而壓力傳感器和渦輪流量計與數據記錄儀相連接,能夠實時數值記錄。動態水力旋流器的旋轉速度由手持轉速表測取�，F場試驗流體性質油田使用現場生產的AIP290(0.559/em,)的原油試驗。在水力旋流器試驗方案中所用生產水的溫度大約是n4比例見表1中所示。用這種旋流器處理含油量小于3%的污水時,除油率可達97%,可有效地除去10μm以上的油滴,連續相的平均停留時間約為3秒。從輕相液體中分離重分散相液體方面的研究和應用相對較少,也都是關于從油中分離出分散相水份的內容。從油中脫水的旋流器的結構尺寸比例介于表1中所列的普通旋流器和脫油旋流器,這兩種旋流器的結構尺寸比例之間,如圖5所示,仍然采用同除油旋流器類似的加大的進料室的形成平穩的FXJ-150T鉆井泥漿除砂器參數設計研究