FXJ-200水力旋流器選型方法線,本實驗采根據實驗結果,對于實驗用水力旋流器可以得到以下結論:(1)水力旋流器的人口流量一壓降關系是唯一的,可以用乙P一a吼的型式來擬合;水力旋流器的分流比一壓降比的關系為非線性,為分流比的的自控系統設計提供了依據。(2)研究了水力旋流器粒級效率的測試方法,得到了實驗用水力旋流器的粒級效率曲線。106摘要研究了進口平均粒徑與分離效率之間的關系、不同流量時旋流器各部位的平均粒徑、分流比與旋流器各柱直徑隨溢流口直徑的變化不大,而主要與壓力降有關,隨壓力降的增大而增大。(1)傳統型(大氣排放式)水力旋流器的空氣柱直徑隨壓力降或進料流量的增加而增加,在壓力降較小時,空氣柱直徑增加很快,隨后變化漸緩,當壓力降繼續增加時,空氣柱直徑趨向一定值。對于同樣結構的水封式水力旋流器,在試驗范圍內,空氣柱直徑一直隨壓力降的增加而增加,沒有趨向穩定的趨勢。(2)大氣排放式水力旋流器空氣柱直徑與溢流口直徑呈近(以使底流中固相體積濃度不要超過12%,且越低越好),進口壓力高;對其結構參數的要求是:旋流器直徑小(直徑下限以固相顆粒在旋流器中不堵塞為準,為防止大塊物料的堵塞,可以在旋流器進料之前加濾網;處理量大時可用并聯小旋流器組),進料口和溢流口尺寸較小。水力旋流器處理大部分固相顆粒時其分離粒度范圍為2～250μm。如果單級旋流器操作仍不能達到澄清要求,可以采用多級串聯或混聯旋流器組。濃縮的目的是為了獲得FXJ-200水力旋流器選型方法流器、螺桿泵、旋渦泵、計量泵、靜態混合器、電磁流量計、等動量取樣器、邊壁取樣器等設備組成。試驗時,在除油旋流器的大錐段中部、小錐段頭部、小錐段中部、直管段頭部及中部均設有取樣孔,取樣孔與壓力緩沖取樣裝置相連,用以獲得沿軸線方向旋流器器壁的樣品。在旋流器的進口和底流口處,除了對濃度和壓力等進行測量外,還采用等動量取樣裝置獲取進出口的粒徑試樣。試驗中用到的設備還有測量粒徑的CILAS粒度分析了/類繩扁平狀0的空氣核。因此,過去研究認為空氣核的形狀是/柱狀、麻花狀、正弦狀0等形狀都是不全面的。從這里可以看出,空氣核的形狀是隨著流量的不同而發生變化的。對于20b錐角旋流器穩態時空氣核的形狀特征而言,當流量較大時,空氣核在錐體中部".范圍內出現扭曲現象比較明顯,且底部彎曲嚴重,但在整個長度范圍內的直徑尺寸變化較小;當流量較小時,空氣核扭曲雖然不明顯,但在柱錐交界處出現了明顯的彎曲現象,且提早發生離心分離作用。溢流管由直筒式改為異徑管,曲面擴張管、厚壁管或帶螺旋溝形的,以減小在環形區內的局部環流湍動,節約能耗。為了獲得純凈的沉砂,在沉砂口上方切線方向注入清洗水。在個別情況下,為了獲得高濃度沉砂,而又不堵塞沉砂口,加設了螺桿強制排料裝置。為了消除空氣柱的不利影響,而在旋流器中心插入一固體棒,或在底部加設水封裝置。在旋流器的整體型式方面變種也很多,如雙溢流管的三產品旋流器、溢佳工作狀態，是采用呈夾角并能有效排出的沉砂口直徑當處理的礦石時，不同排礦濃度下的沉砂口直徑與沉砂能力的關系見圖設計過程中，可以根據礦石密度要求的沉砂體積濃度和相應的沉砂能力，由圖查得所需的沉砂口直徑，或按選定的沉砂口直徑核定其沉砂能力澄清的目的是為了獲得清潔的溢流,或者也可以說是為了程度地回收進料中的固相物。水力旋流器進行澄清作業時,對其操作參數的要求是:進料濃度低,底流口較大這需要犧牲較高進口壓力為代價。動流器進口流體中油的濃度得到控制,且該油的控制濃度與從大沉淀罐出口流體中油的濃度無關。該系統裝備了壓力傳感器和渦輪流量計,以檢測壓力和流量。而壓力傳感器和渦輪流量計與數據記錄儀相連接,能夠實時數值記錄。動態水力旋流器的旋轉速度由手持轉速表測取。現場試驗流體性質油田使用現場生產的AIP290(0.559/em,)的原油試驗。在水力旋流器試驗方案中所用生產水的溫度大約是n4FXJ-200水力旋流器選型方法析的�？傊�，固體顆粒在水力旋流器內的不同區域有其不同的運動特征，對這些特征的描述，即使可能的話，也大多處在定性階段，而定量表述卻很難進行。顆粒與液流的運動跟隨性水力旋流器中的固體顆粒與液流運動的跟隨性與流動方向（切向、軸向與徑向）、顆粒性質（大小、密度）、流體性質（密度、粘度）、空間位置（流動半徑）、湍流頻率以及流體的切向速度與徑向速度之比等一系列參數有關。在旋流器的切向與軸向速度準自由渦參數n隨所測量截面和所測位置不同而變化,在導葉式液-液旋流器主分離區域內,n值為0130~0156。(3)軸向零速過渡區內臨界面為圓柱形面,外臨界面是一個柱錐聯合面;軸向零過渡區的錐角為3b,略大于水力旋流器錐段部分的半錐角。導葉式液-液旋流器內獨特的軸向速度分布特征主要是由于其特有的結構和工作時的操作參數所造成的。旋流器的頂部和底部分別是溢流口和底流口,液體在進入水力旋流器后將分別從這2得到的旋流器內部一個特定位置的周向速度沿半徑的分布來進行闡述水力旋流器流體流動的穩定性。由圖3可知,盡管大部分區域里環量的平方隨著半徑的增大而增大,但在邊壁附近的區域,卻出現了環量的平方隨半徑的增大而減小的情況,此時根據瑞利判據可以判定流體在水力旋流器內部的流動是不穩定的。這種不穩定性,將不利于水力旋流器分離過程的進行,限制水力旋流器的分離效率。因此水力旋流器的改進和完善,就需要圍繞減FXJ-200水力旋流器選型方法萬小時,其中大部分仍可繼續使用。沉砂口壽命約200小時以上,旋流器的沉砂質量完全可以滿足堆壩的要求。同類型功300、價250、功200、價125規格的聚氨酷水力旋流器系列產品在油田鉆井泥漿脫粗凈化作業中得到廣泛應用,效果良好。其耐磨性為高鉻鑄鐵的6倍,為丁睛膠的5一10倍,其質量已達到從美國引進的同類產品水平,完全取代了國外同類產品。除上述規格外,為滿足礦山生產的需要,該廠還研制了叻500、叻350、初50、們0

聚氨酯彈性體制作旋流器具有耐腐蝕、抗老化、質量輕等優點，有利于室外及野外作業。在石油鉆探作業中，使用旋流器除砂與脫泥，對鉆井泥漿凈化。旋流器是一個帶有圓柱部分的錐形容器。錐體上部內圓錐體部分叫液腔。圓錐體外側有一進液管，以切線方向和液腔連通

逐步發展成具有高技術含量的分離設備[2]。我國自90年代以來,掀起了對旋流器特別是多相分離旋流器的研究和開發熱潮[3]。1 2 旋流器的結構典型的靜態旋流器由圓筒和圓錐筒連結而成,包括溢流管、底流管、進料管等主要部件組成(見圖1)。懸浮液以較高的速度由進料管沿切線方向進入水力旋流器,由于受到外筒壁的限制,迫使液體做自上而下的旋轉運動,通常將這種運動稱為外旋流或下降旋流運動。外旋流中的固體顆粒受到離油水乳狀液。該油水乳狀液經計量泵增壓后與離心泵泵送來的清水在靜態混合器3中混合均勻,經流t計計量后進人水力旋流器;在水力旋流器中,油水混合液中大部分油和少量的水從水力旋流器溢流口排人溢流罐,處理后的大部分水和微量的油從水力旋流器底流口經流量計計量后排入清水罐。除油旋流器的分離效率有總效率和粒級效率之分。總效率定義為溢流中原油體積流量占來流中原油體積流量的百分數。總效率不能完全表示旋流FXJ-200水力旋流器選型方法